合計溫泉打井各項費用

前期勘查論證工作主要是以以往地質工作成果為基礎,結合地面地質調查、物探、化探等多種勘查手段，對擬開采地熱區域地熱賦存情況做出比較準確的描述，分析推測地層層序，目的層埋藏深度、厚度，可能的水溫、水量和水質情況，提出地熱鉆井的*井位和設計建議。止水質量不過關的直接后果就是淺層低溫水從套管搭接部位或其它部位滲入，和目的層熱水組成混合水，滲漏量大時可能*壓住深層熱水,導致出水溫度遠遠低于目的層的測井溫度,達不到設計要求而不能交井。提高止水質量的關鍵在固井，應做到以下幾點:

(1)地熱井所用套管必須是符合API管材標準J55、K55或N80鋼級的無縫鋼管,螺紋加工符合規范要求。

(2)下套管時至少帶上中下三組扶正器，保證套管居中,管外間隙基本均勻，防止固井時水泥竄槽,影響固井質量。

(3)表層套管必須全孔段管外水泥固井,技術套管視情況可全段封固也可以“穿鞋戴帽”，采用“穿鞋戴帽”法固井時要求從管柱內注水泥，下部水泥漿返高不少于500m,同時要保證“戴帽”質量。固井水泥漿密度在1.85g/cm3以上,候凝時間不少于3d。

(4)固井時漏失地層可能跑漿,造成水泥漿不能返至地面或者套管外水泥漿柱過低,必要時應進行套管外補漿。

(5)替漿時計算好替漿量，嚴防替空，套管內水泥塞長度不少于20m。目前成熟的洗井工藝很多，但地熱深井洗井工作有其自身特點和復雜性，不能盲目選用洗井手段，措施不當很可能效果不佳甚至起反作用，造成不可彌補的損失,應從以下幾個方面著手擬定洗井方案:

(1)鉆井工作結束后盡快進行洗井作業,防止長時間停待造成泥漿大量浸入裂隙和泥皮大量失水后強度加大,增加洗井工作難度。

(2)開始洗井時首先對目的層井段從上至下清水替漿,替漿要*;替完漿后浸泡濃度為8‰的膠磷酸鈉洗井液,浸泡時間24h。

(3)噴槍噴射沖孔，清水替漿，破壞殘余泥皮，導通部分裂隙。

(4)地熱深井洗井不能過份依賴酸化、二氧化碳和空壓機聯合洗井,拉活塞是zui原始也是比較有效的洗井手段之一。如取水層段巖性為灰巖或白云質灰巖，可進行1～ 2次酸化、二氧化碳和空壓機聯合洗井,如效果不明顯則改為在泵室段用鋼絲繩拉活塞洗井,活塞浸入水位以下40～ 44m為*下深,單次抽洗時間以10min左右為宜。

(5)地熱深井洗井作業時根據地層和鉆孔實際情況參考選用壓裂、射孔等工藝，提高出水量。

(6)及時組織試抽水,觀測水溫、水量、水位等指標和水質變化情況,研究制定下一步洗井方案。

合計溫泉打井各項費用

2004年在北京施工一口地熱深井時，該井設計深度3100m,設計2800m見取水目的層薊縣系霧迷山組白云巖,設計出水溫度65°C,日出水量1000m3。該井施工過程比較順利,但實鉆地層與設計地層出入很大,經過兩次變更設計,延深至3500m才見到取水目的層薊縣系霧迷山組白云巖,設計地層與實鉆地層相差700m,該井終孔深度為3958m。較大井深和設計變更的停待使得洗井工作難度非常大,專業作業隊進行鹽酸、二氧化碳和壓風機聯合洗井近20次,水量始終維持在300m3/d左右,采取壓裂、射孔等洗井工藝也未見成效,zui后選擇zui原始的洗井方法拉活塞,在一開340mm套管中拉活塞近兩個月,水量zui終平衡在800m3/d左右,出水溫度83℃ ,基本達到了設計指標,成功交驗。該井僅洗井工作就超過了6個月,施工總工期達到18個月,嚴重虧損,給我公司造成了巨大的經濟損失。 [2]

資源特點

貴州省地熱資源分類及分布地熱資源按溫度可分為高溫、中溫和低溫3類;按賦存狀態可分為蒸汽型、熱水型、地壓型、干熱巖型和巖漿型5類。

貴州省地熱資源屬熱水型低溫地熱資源，其特點是溫度不高( 多為30 ～ 50 ℃) ，分布面積廣，開采價值大。根據其熱儲構造和形成條件，可分為2種類型: 一是受深斷裂和背斜構造控制的對流行熱礦水，二是沉積盆地傳導型熱鹵水。除北部習水—赤水一帶，貴州省地熱水均屬于熱鹵水。 [1] 目前貴州省深部地熱鉆井施工絕大部分采用的是常規的牙輪鉆頭全孔正循環全面回轉鉆進，鉆頭一般選用三牙輪鉆頭。

常規牙輪鉆進作為目前深部地熱鉆井的主要鉆進方法，其優點在于牙輪鉆頭適用范圍廣，從軟地層到硬基巖均可鉆進，而且該鉆進方法的工藝技術已經基本成熟。但其鉆進速度相對較低，已經不能滿足當前貴州深部地熱鉆井的要求。

近年來，為提高鉆進效率和經濟效益，貴州省各地熱勘察施工隊伍均開始探索更*鉆進工藝，如貴州省地礦局111地質大隊曾嘗試使用過氣舉反循環鉆井工藝和螺桿鉆具鉆井工藝，貴州省地礦局114地質大隊在嘗試使用空氣潛孔錘鉆進工藝，另外，欠平衡鉆井工藝也已經進入貴州深部地熱鉆井的研究議程。